造型采用濕型煤粉，兩φ67mm活塞孔與38×20×100mm的液壓通道砂芯用覆膜砂，型（芯）砂配比如下：（1）濕型面砂配比 粒度0.212~0.106mm（70/140目）的新砂50%、舊砂50%、膨潤土5%～6%、碳酸鈉4%～5%（以膨潤土為基數(shù)）、煤粉4%～6%，水分適量，濕壓強度90～120kPa，透氣性≥100。（3）砂箱 設計專用砂箱，四周吃砂量≤30mm，上下箱吃砂量≤60mm，用δ=6mm普通防滑花紋鋼板焊接，兩邊框設有定位導柱銷箱耳，合箱后用M12螺

鑄態(tài)低溫高韌性球墨鑄鐵件生產(chǎn)　 三要素不可缺。C 對球墨鑄鐵V形缺口沖擊性能的作用主要體現(xiàn)在對上限沖擊吸收能量的影響，上限沖擊吸收能量隨球墨鑄鐵碳含量的增加而下降，原因在于球墨鑄鐵斷裂是通過在石墨球上形成的空位及其聚集生長而進行的，碳含量高會使球數(shù)增加及尺寸增大，因而空位生長及其聚集過程中的塑性形變降低，導致斷裂過程塑性形變能減少，表現(xiàn)為上限沖擊吸收能量的下降。Si 對球墨鑄鐵沖擊性能的影響有雙重性。

金屬的金相組織，鑄鐵、貝氏體與馬氏體的金相組織，34頁內容介紹金屬的金相組織概述。常見的金相組織有：1、鐵碳平衡組織；2、鑄鐵組織；5、其它金相組織。以鐵碳平衡組織來說，可以分為：1、工業(yè)純鐵（含碳≤0.0218%)；3、共析鋼（含碳0.77%，T8鋼)；5、白口鑄鐵（含碳2.11%～6.69%)。34頁內容介紹鑄鐵。貝氏體和馬氏體的金相組織（文末有獲取）

60張常用金屬材料的金相圖譜，收藏起來慢慢看。

該珠光體球墨鑄鐵QT700-8和QT800-5的綜合力學性能顯著超越國標GB/T1348-2019中球墨鑄鐵的綜合力學性能，這兩種高性能珠光體球墨鑄鐵的開發(fā)，以及2016年高性能混合基體QT600-10的開發(fā)，填補了精密鑄造行業(yè)在高強高韌球墨鑄鐵方面的空白。圖2 精鑄高性能珠光體球墨鑄鐵開發(fā)思路。共晶冷卻速度的不同導致了精鑄球墨鑄鐵的石墨形態(tài)以及碳當量與砂鑄球墨鑄鐵不同，精鑄球墨鑄鐵與砂鑄球墨鑄鐵的冷卻速度、石墨形態(tài)和碳當量的對比見表2。

馬氏體、奧氏體、珠光體，20種材料彩色金相，帶你輕松識別。剛形成時是由條狀鐵素體合并而成的塊狀鐵素體和小島狀富碳奧氏體組成，富碳奧氏體在隨后的冷卻過程中，可能全部保留成為殘余奧氏體；針狀馬氏體，又稱片狀馬氏體或高碳馬氏體，它的基本特征是：在一個奧氏體晶粒內形成的第一片馬氏體片較粗大，往往貫穿整個晶粒，將奧氏體晶粒加以分割，使以后形成 的馬氏體大小受到限制，因此片狀馬氏體的大小不一，分布無規(guī)則。

球墨鑄鐵鑄件的補縮工藝。因此, 為了預防球鐵鑄件縮孔縮松缺陷, 不僅要在提高石墨化能力以及石墨化膨脹利用、提高鐵液靜壓力、減少冷卻凝固液態(tài)收縮方面采取措施, 同時鑄造工藝上也要盡可能的保證這些增大壓力的措施同收縮產(chǎn)生的負壓相疊加, 才能達到鐵液內部凝固壓力隨時處于一定的水平, 滿足鑄件不產(chǎn)生縮孔縮松的需求。例 1, 軌條類鑄件, ( 圖 1) 鑄件長度1000 ~ 3 000 mm, 鑄件壁厚 15~ 30 mm, 重量 100~ 200 kg,

石墨球直徑增大、相應石墨球數(shù)量減少（我們通過取鑄件未加冷鐵、壁厚≥50mm處和熱節(jié)處金相發(fā)現(xiàn)），石墨球數(shù)90～130個，滿足國標 GBT 1348—2009、歐標 EN 1369—2003要求，但根本達不到QT400-18AL（-40～-60℃）低溫沖擊材料所要求的性能指標。（4）我公司在生產(chǎn)QT400-18AL（-50℃）低溫沖擊材料鑄件過程中對于如何增加球化反應后石墨球數(shù)及提高球化等級、保證球化反應穩(wěn)定性取得了成功經(jīng)驗：

鑄態(tài)高強度高塑性球墨鑄鐵的技術要點。銅、錫、銻都是珠光體形成元素，單獨加銅、加錫、加銻都能獲得100%的珠光體，對于特定壁厚的鑄件冷卻速度近似于一定時，也可以找出這些元素的合金加入量與鑄件中的珠光體的體積份數(shù)的關系，因此從提高珠光體量來增加鑄件強度和調節(jié)珠光體和鐵素體的比例來看好像并無太大的困難。但經(jīng)驗證明，在鑄態(tài)高強度高塑性的球鐵中，單獨使用這些元素的作用遠不如銅加錫，銅加銻，或者銅加錫加銻的好。